由于上部悬挑钢柱与地面混凝土结构墙不在一条轴线上，存在一定的偏心距。上部悬挑结构由于自身重力，对下部临时支撑钢柱根部产生很大的重力偏心弯矩，而钢柱根部不能抵抗弯矩，因此在临时支撑顶部设φ30圆钢拉结一道，与相邻非悬挑结构柱连接钢板采用双面贴角搭接满焊焊缝，搭接长度不小于100mm，具体形式及安装位置见附图5。

　　钢结构加工→非悬挑主体钢结构安装→悬挑钢结构临时支撑安装→悬挑钢结构外边柱安装→悬挑钢结构梁安装→悬挑钢结构梁间支撑安装→压型钢板安装→临时支撑卸荷→压型钢板钢筋混凝土叠合层浇筑→防火涂料喷涂

　　以减少钢结构构件数量，方便吊装、方便组拼为目的，依据现场吊装设备最大吊重，将四层钢结构悬挑外边柱设计为带牛腿整柱，其余梁按照图纸要求深化设计。

　　支撑体系安装顺序：H300×300×10×15型钢柱主支撑柱→［16槽钢附加支撑→φ30拉结圆钢→钢垫板

　　根据深化图纸及结构受力分析，在每个悬挑结构外边柱下部设临时钢支撑一个，共设置6个，钢支撑设置平面图见附图3。

　　每个临时支撑体系选用HW300×300×10×15钢柱作为主支撑，根部使用6M20化学锚栓与钢筋混凝土墙锚固；为了防止临时支撑左右摆动失稳，在临时支撑两侧增设附加支撑，采用［16槽钢，两端分别与钢柱顶板及预埋板焊牢，夹角为60度，根部使用4M20化学锚栓与钢筋混凝土墙锚固，临时支撑结构形式见附图4。

　　从号料、划线、切割、坡口加工、制孔、定位焊、焊接、涂装等方面严格控制确保加工质量，对拼板、下料、组立、自动埋弧焊、矫正、柱梁组装、H型钢梁连接板装配、制孔加工精度控制、边缘加工等施工工艺严格要求确保加工精度。

　　悬挑结构位于肥槽正上方，在肥槽没有回填前，由于没有有效平整场地，临时支撑不能设置在肥槽内；在回填土完成后，上部结构传导重力较大，沉降周期内新回填土在压力作用下还会发生沉降，承载力不能满足要求，所以临时支撑不能设在新回填土上，最后结合场地情况，选择利用地下室窗井钢筋混凝土外墙作为临时支撑基座。

　　由于悬挑结构受力后，会产生一定挠度。为改善外观和使用条件，减小挠度，可将结构预先起拱。预起拱值为跨度的2/1000，本悬挑结构为独臂悬挑，预起拱值＝悬挑长度×2×2/1000＝30mm。

　　在临时支撑安装过程中，严格观测临时支撑顶部标高，及时调整垫板厚度，保证结构预起拱同步。

　　地上钢结构在标高3.5m 、①～轴处外挑7.8m，共悬挑四层，悬挑部位平面及剖面如图1～2所示。

　　钢柱柱脚与混凝土接触面的剪力为102.8kN，而钢板与混凝土之间也存在着摩擦力，此摩擦力的大小受压力、摩擦系数的影响。钢与混凝土摩擦系数：潮湿为0.3，干燥为0.45，最大静摩擦力＝297.1kN×0.45＝133.7kN，完全可以抵抗剪力，钢柱柱脚不会发生滑移。

　　本工程难点如下：①悬挑部位H型钢钢结构构件多，悬挑宽度达7.8m，吊装和高空组拼施工难度大；②悬挑部位H型钢钢结构位于基坑肥槽内，临时支撑的有效设置要求高，安全风险大；③为保证施工安全和施工质量，钢结构组拼顺序和混凝土楼板浇筑顺序复杂；④为保证结构安全，悬挑部位结构沉降预控和沉降观测要求严。

　　北京大学微电子大厦工程总建筑面积 16922.7?，地下二层，地上主体部位五层，悬挑部位四层，建筑高度18m；地下为钢筋混凝土劲性结构，地上为纯钢结构，总用钢量约1800吨，建成后将作为教学楼及科研楼所使用。

　　本工程主要采用箱型柱（BOX柱）和十字柱两种形式，楼层钢梁主要为H型钢梁，楼面采用YXB65-170-510压型钢板组合楼盖。

　　由于上部钢结构与下部支撑结构的接触面为钢板接触面，所以此处属未处理的钢板接触面，抗滑移系数为0.3，此时临时支撑在受力后会发生变形，产生向外滑移的力，而摩擦力可抵消一部分水平向外的力。实际上φ30圆钢受力的很小的，变形量也随之减小。

　　临时支撑上部传递荷载按照最大支撑面积范围内钢结构自重、压型钢板重量、钢筋混凝土叠合楼板重量及施工荷载综合计算为300KN，具体临时支撑受力分析见附图6。